Anmelden (DTAQ) DWDS     dlexDB     CLARIN-D

Röll, [Victor] von (Hrsg.): Enzyklopädie des Eisenbahnwesens. 2. Aufl. Bd. 7. Berlin, Wien, 1915.

Bild:
<< vorherige Seite
nächste Seite >>




hiervon ist n Umlaufzahl der Triebräder für die Minute
a = 6·0 für Naßdampfzwilling
6·5 für Naßdampfzweizylinderverbund
7·0 für Heißdampfzwilling
7·5 für Naßdampfvierzylinderverbund
8·0 für Heißdampfvierzylinderverbund.

Letztere beiden Angaben stimmen jedoch bei Anwendung der Frankschen Widerstandsformeln nicht. Verwertbar ist dabei aber die Richtersche Formel, wenn man sie umändert in

und dabei wählt:     11)
a = 5·8 für Naßdampfzwilling
6·2 für Naßdampfzweizylinderverbund
6·9 für Heißdampfzwilling
7·2 für Naßdampfvierzylinderverbund
7·5 für Heißdampfvierzylinderverbund
(vgl. Nordmann, Die Leistungsfähigkeit der Lokomotiven u. s. w. Glasers Ann. 1911, Bd. II, S. 237).

Unter Benutzung des Werts N/H aus obigen Angaben kann bei bekannter Heizfläche H in den Fällen, für die die Tabellenwerte zutreffen, die Leistung der L. nach folgender Formel bestimmt werden:
    12)

Bei gegebenem H und dem Zuggewicht T kann hiernach auch die erreichbare Geschwindigkeit ermittelt werden oder umgekehrt, wenn diese gegeben, das Zuggewicht T in t, wobei natürlich auch das Gewicht Q der L. als bekannt vorausgesetzt ist.

Vorstehende Rechnungen stützen sich auf Werte von N: H, d. i. auf die Dampferzeugung von 1 m2 Heizfläche. Letztere ist sehr schwankend und ändert bei sonst gleichen Verhältnissen schon durch Abweichungen des Verhältnisses R: H sehr stark. Strahl geht nun von der sehr richtigen Erwägung aus, daß die Dampferzeugung für den m2 Rostfläche viel geringer schwankt und berechnet zunächst die erzeugte Dampfmenge aus

Hierin ist

D = erzeugte Dampfmenge,
H = gesamte feuerberührte Heizfläche, eventuell einschließlich Überhitzer,
a = 3800 für Heißdampflokomotiven,
a = 4250 bei Naßdampflokomotiven.

Zu grunde gelegt wird ein Dampfverbrauch von


11-12kg/PSi/Std.für Naßdampfzwilling,
9·5-10kg/PSi/Std.für Naßdampfverbund,
6·5-7kg/PSi/Std.für Heißdampfzwilling,
6·0-6·4kg/PSi/Std.für Heißdampfverbund.

Für das wirtschaftlichste pi = 3·6 kg/cm2 bei 1 stufiger Dampfdehnung und pi = 3·4 kg/cm2 bei 2stufiger Dampfdehnung ergibt sich eine bestimmte wirtschaftlichste Geschwindigkeit V', bei der die Leistung

Bei kleinerer oder größerer Geschwindigkeit Vkl bzw. Vgr ist dann

2. Schienenreibung, Kupplung der Achsen. Der nach den Witterungseinflüssen sehr verschiedene Reibungskoeffizient f zwischen Rad und Schiene kann zu 1/5-1/7 angenommen werden; wird ferner das Verhältnis der während des Anfahrens oder auf Steigungen geäußerten größeren Zugkraft Z1 zur normalen Zugkraft Z :




hiervon ist n Umlaufzahl der Triebräder für die Minute
a = 6·0 für Naßdampfzwilling
6·5 für Naßdampfzweizylinderverbund
7·0 für Heißdampfzwilling
7·5 für Naßdampfvierzylinderverbund
8·0 für Heißdampfvierzylinderverbund.

Letztere beiden Angaben stimmen jedoch bei Anwendung der Frankschen Widerstandsformeln nicht. Verwertbar ist dabei aber die Richtersche Formel, wenn man sie umändert in

und dabei wählt:     11)
a = 5·8 für Naßdampfzwilling
6·2 für Naßdampfzweizylinderverbund
6·9 für Heißdampfzwilling
7·2 für Naßdampfvierzylinderverbund
7·5 für Heißdampfvierzylinderverbund
(vgl. Nordmann, Die Leistungsfähigkeit der Lokomotiven u. s. w. Glasers Ann. 1911, Bd. II, S. 237).

Unter Benutzung des Werts N/H aus obigen Angaben kann bei bekannter Heizfläche H in den Fällen, für die die Tabellenwerte zutreffen, die Leistung der L. nach folgender Formel bestimmt werden:
    12)

Bei gegebenem H und dem Zuggewicht T kann hiernach auch die erreichbare Geschwindigkeit ermittelt werden oder umgekehrt, wenn diese gegeben, das Zuggewicht T in t, wobei natürlich auch das Gewicht Q der L. als bekannt vorausgesetzt ist.

Vorstehende Rechnungen stützen sich auf Werte von N: H, d. i. auf die Dampferzeugung von 1 m2 Heizfläche. Letztere ist sehr schwankend und ändert bei sonst gleichen Verhältnissen schon durch Abweichungen des Verhältnisses R: H sehr stark. Strahl geht nun von der sehr richtigen Erwägung aus, daß die Dampferzeugung für den m2 Rostfläche viel geringer schwankt und berechnet zunächst die erzeugte Dampfmenge aus

Hierin ist

D = erzeugte Dampfmenge,
H = gesamte feuerberührte Heizfläche, eventuell einschließlich Überhitzer,
a = 3800 für Heißdampflokomotiven,
a = 4250 bei Naßdampflokomotiven.

Zu grunde gelegt wird ein Dampfverbrauch von


11–12kg/PSi/Std.für Naßdampfzwilling,
9·5–10kg/PSi/Std.für Naßdampfverbund,
6·5–7kg/PSi/Std.für Heißdampfzwilling,
6·0–6·4kg/PSi/Std.für Heißdampfverbund.

Für das wirtschaftlichste pi = 3·6 kg/cm2 bei 1 stufiger Dampfdehnung und pi = 3·4 kg/cm2 bei 2stufiger Dampfdehnung ergibt sich eine bestimmte wirtschaftlichste Geschwindigkeit V', bei der die Leistung

Bei kleinerer oder größerer Geschwindigkeit Vkl bzw. Vgr ist dann

2. Schienenreibung, Kupplung der Achsen. Der nach den Witterungseinflüssen sehr verschiedene Reibungskoeffizient f zwischen Rad und Schiene kann zu 1/5–1/7 angenommen werden; wird ferner das Verhältnis der während des Anfahrens oder auf Steigungen geäußerten größeren Zugkraft Z1 zur normalen Zugkraft Z : 

<TEI>
  <text>
    <body>
      <div n="1">
        <div type="lexiconEntry" n="2">
          <p><pb facs="#f0148" n="140"/><lb/><table facs="https://media.dwds.de/dta/images/roell_eisenbahnwesen07_1915/figures/roell_eisenbahnwesen07_1915_figure-0219.jpg" rendition="#c"><row><cell/></row></table><lb/><formula facs="https://media.dwds.de/dta/images/roell_eisenbahnwesen07_1915/figures/roell_eisenbahnwesen07_1915_figure-0218.jpg" rendition="#c"/><lb/>
hiervon ist <hi rendition="#i">n</hi> Umlaufzahl der Triebräder für die Minute<lb/><hi rendition="#et"><hi rendition="#i">a</hi> = 6·0 für Naßdampfzwilling<lb/>
6·5 für Naßdampfzweizylinderverbund<lb/>
7·0 für Heißdampfzwilling<lb/>
7·5 für Naßdampfvierzylinderverbund<lb/>
8·0 für Heißdampfvierzylinderverbund.</hi></p><lb/>
          <p>Letztere beiden Angaben stimmen jedoch bei Anwendung der Frankschen Widerstandsformeln nicht. Verwertbar ist dabei aber die Richtersche Formel, wenn man sie umändert in<lb/><formula facs="https://media.dwds.de/dta/images/roell_eisenbahnwesen07_1915/figures/roell_eisenbahnwesen07_1915_figure-0220.jpg" rendition="#c"/><lb/>
und dabei wählt: <space dim="horizontal"/> 11)<lb/><hi rendition="#et"><hi rendition="#i">a</hi> = 5·8 für Naßdampfzwilling<lb/>
6·2 für Naßdampfzweizylinderverbund<lb/>
6·9 für Heißdampfzwilling<lb/>
7·2 für Naßdampfvierzylinderverbund<lb/>
7·5 für Heißdampfvierzylinderverbund</hi><lb/>
(vgl. <hi rendition="#g">Nordmann</hi>, Die Leistungsfähigkeit der Lokomotiven u. s. w. Glasers Ann. 1911, Bd. II, S. 237).</p><lb/>
          <p>Unter Benutzung des Werts <hi rendition="#i">N</hi>/<hi rendition="#i">H</hi> aus obigen Angaben kann bei bekannter Heizfläche <hi rendition="#i">H</hi> in den Fällen, für die die Tabellenwerte zutreffen, die Leistung der L. nach folgender Formel bestimmt werden:<lb/><hi rendition="#c"><formula facs="https://media.dwds.de/dta/images/roell_eisenbahnwesen07_1915/figures/roell_eisenbahnwesen07_1915_figure-0221.jpg"/><space dim="horizontal"/> 12)</hi></p><lb/>
          <p>Bei gegebenem <hi rendition="#i">H</hi> und dem Zuggewicht <hi rendition="#i">T</hi> kann hiernach auch die erreichbare Geschwindigkeit ermittelt werden oder umgekehrt, wenn diese gegeben, das Zuggewicht <hi rendition="#i">T</hi> in <hi rendition="#i">t,</hi> wobei natürlich auch das Gewicht <hi rendition="#i">Q</hi> der L. als bekannt vorausgesetzt ist.</p><lb/>
          <p>Vorstehende Rechnungen stützen sich auf Werte von N: H, d. i. auf die Dampferzeugung von 1 <hi rendition="#i">m</hi><hi rendition="#sup">2</hi> Heizfläche. Letztere ist sehr schwankend und ändert bei sonst gleichen Verhältnissen schon durch Abweichungen des Verhältnisses R: H sehr stark. <hi rendition="#g">Strahl</hi> geht nun von der sehr richtigen Erwägung aus, daß die Dampferzeugung für den <hi rendition="#i">m</hi><hi rendition="#sup">2</hi> <hi rendition="#g">Rost</hi>fläche viel geringer schwankt und berechnet zunächst die erzeugte Dampfmenge aus<lb/><formula facs="https://media.dwds.de/dta/images/roell_eisenbahnwesen07_1915/figures/roell_eisenbahnwesen07_1915_figure-0222.jpg" rendition="#c"/></p><lb/>
          <p>Hierin ist <list><item><hi rendition="#i">D</hi> = erzeugte Dampfmenge,</item><lb/><item><hi rendition="#i">H</hi> = gesamte feuerberührte Heizfläche, eventuell einschließlich Überhitzer,</item><lb/><item><hi rendition="#i">a</hi> = 3800 für Heißdampflokomotiven,</item><lb/><item><hi rendition="#i">a</hi> = 4250 bei Naßdampflokomotiven.</item><lb/></list></p><lb/>
          <p>Zu grunde gelegt wird ein Dampfverbrauch von</p><lb/>
          <table>
            <row>
              <cell>11&#x2013;12</cell>
              <cell><hi rendition="#i">kg/PSi/</hi>Std.</cell>
              <cell>für Naßdampfzwilling,</cell>
            </row><lb/>
            <row>
              <cell>9·5&#x2013;10</cell>
              <cell><hi rendition="#i">kg/PSi/</hi>Std.</cell>
              <cell>für Naßdampfverbund,</cell>
            </row><lb/>
            <row>
              <cell>6·5&#x2013;7</cell>
              <cell><hi rendition="#i">kg/PSi/</hi>Std.</cell>
              <cell>für Heißdampfzwilling,</cell>
            </row><lb/>
            <row>
              <cell>6·0&#x2013;6·4</cell>
              <cell><hi rendition="#i">kg/PSi/</hi>Std.</cell>
              <cell>für Heißdampfverbund.</cell>
            </row><lb/>
          </table>
          <p>Für das wirtschaftlichste <hi rendition="#i">pi</hi> = 3·6 <hi rendition="#i">kg/cm</hi><hi rendition="#sup">2</hi> bei 1 stufiger Dampfdehnung und <hi rendition="#i">pi</hi> = 3·4 <hi rendition="#i">kg/cm</hi><hi rendition="#sup">2</hi> bei 2stufiger Dampfdehnung ergibt sich eine bestimmte wirtschaftlichste Geschwindigkeit <hi rendition="#i">V',</hi> bei der die Leistung<lb/><formula facs="https://media.dwds.de/dta/images/roell_eisenbahnwesen07_1915/figures/roell_eisenbahnwesen07_1915_figure-0224.jpg" rendition="#c"/></p><lb/>
          <p>Bei kleinerer oder größerer Geschwindigkeit <hi rendition="#i">Vkl</hi> bzw. <hi rendition="#i">Vgr</hi> ist dann<lb/><formula facs="https://media.dwds.de/dta/images/roell_eisenbahnwesen07_1915/figures/roell_eisenbahnwesen07_1915_figure-0223.jpg" rendition="#c"/></p><lb/>
          <p>2. <hi rendition="#g">Schienenreibung, Kupplung der Achsen</hi>. Der nach den Witterungseinflüssen sehr verschiedene Reibungskoeffizient <hi rendition="#i">f</hi> zwischen Rad und Schiene kann zu <hi rendition="#sup">1</hi>/<hi rendition="#sub">5</hi>&#x2013;<hi rendition="#sup">1</hi>/<hi rendition="#sub">7</hi> angenommen werden; wird ferner das Verhältnis der während des Anfahrens oder auf Steigungen geäußerten größeren Zugkraft <hi rendition="#i">Z</hi><hi rendition="#sub">1</hi> zur normalen Zugkraft <hi rendition="#i">Z :
</hi></p>
        </div>
      </div>
    </body>
  </text>
</TEI>
[140/0148] [FORMEL] hiervon ist n Umlaufzahl der Triebräder für die Minute a = 6·0 für Naßdampfzwilling 6·5 für Naßdampfzweizylinderverbund 7·0 für Heißdampfzwilling 7·5 für Naßdampfvierzylinderverbund 8·0 für Heißdampfvierzylinderverbund. Letztere beiden Angaben stimmen jedoch bei Anwendung der Frankschen Widerstandsformeln nicht. Verwertbar ist dabei aber die Richtersche Formel, wenn man sie umändert in [FORMEL] und dabei wählt: 11) a = 5·8 für Naßdampfzwilling 6·2 für Naßdampfzweizylinderverbund 6·9 für Heißdampfzwilling 7·2 für Naßdampfvierzylinderverbund 7·5 für Heißdampfvierzylinderverbund (vgl. Nordmann, Die Leistungsfähigkeit der Lokomotiven u. s. w. Glasers Ann. 1911, Bd. II, S. 237). Unter Benutzung des Werts N/H aus obigen Angaben kann bei bekannter Heizfläche H in den Fällen, für die die Tabellenwerte zutreffen, die Leistung der L. nach folgender Formel bestimmt werden: [FORMEL] 12) Bei gegebenem H und dem Zuggewicht T kann hiernach auch die erreichbare Geschwindigkeit ermittelt werden oder umgekehrt, wenn diese gegeben, das Zuggewicht T in t, wobei natürlich auch das Gewicht Q der L. als bekannt vorausgesetzt ist. Vorstehende Rechnungen stützen sich auf Werte von N: H, d. i. auf die Dampferzeugung von 1 m2 Heizfläche. Letztere ist sehr schwankend und ändert bei sonst gleichen Verhältnissen schon durch Abweichungen des Verhältnisses R: H sehr stark. Strahl geht nun von der sehr richtigen Erwägung aus, daß die Dampferzeugung für den m2 Rostfläche viel geringer schwankt und berechnet zunächst die erzeugte Dampfmenge aus [FORMEL] Hierin ist D = erzeugte Dampfmenge, H = gesamte feuerberührte Heizfläche, eventuell einschließlich Überhitzer, a = 3800 für Heißdampflokomotiven, a = 4250 bei Naßdampflokomotiven. Zu grunde gelegt wird ein Dampfverbrauch von 11–12 kg/PSi/Std. für Naßdampfzwilling, 9·5–10 kg/PSi/Std. für Naßdampfverbund, 6·5–7 kg/PSi/Std. für Heißdampfzwilling, 6·0–6·4 kg/PSi/Std. für Heißdampfverbund. Für das wirtschaftlichste pi = 3·6 kg/cm2 bei 1 stufiger Dampfdehnung und pi = 3·4 kg/cm2 bei 2stufiger Dampfdehnung ergibt sich eine bestimmte wirtschaftlichste Geschwindigkeit V', bei der die Leistung [FORMEL] Bei kleinerer oder größerer Geschwindigkeit Vkl bzw. Vgr ist dann [FORMEL] 2. Schienenreibung, Kupplung der Achsen. Der nach den Witterungseinflüssen sehr verschiedene Reibungskoeffizient f zwischen Rad und Schiene kann zu 1/5–1/7 angenommen werden; wird ferner das Verhältnis der während des Anfahrens oder auf Steigungen geäußerten größeren Zugkraft Z1 zur normalen Zugkraft Z :

Suche im Werk

Hilfe

Informationen zum Werk

Download dieses Werks

XML (TEI P5) · HTML · Text
TCF (text annotation layer)
XML (TEI P5 inkl. att.linguistic)

Metadaten zum Werk

TEI-Header · CMDI · Dublin Core

Ansichten dieser Seite

Voyant Tools ?

Language Resource Switchboard?

Feedback

Sie haben einen Fehler gefunden? Dann können Sie diesen über unsere Qualitätssicherungsplattform DTAQ melden.

Kommentar zur DTA-Ausgabe

Dieses Werk wurde im Rahmen des Moduls DTA-Erweiterungen (DTAE) digitalisiert. Weitere Informationen …

zeno.org – Contumax GmbH & Co. KG: Bereitstellung der Texttranskription. (2020-06-17T17:32:42Z) Bitte beachten Sie, dass die aktuelle Transkription (und Textauszeichnung) mittlerweile nicht mehr dem Stand zum Zeitpunkt der Übernahme des Werkes in das DTA entsprechen muss.
Andreas Nolda: Bearbeitung der digitalen Edition. (2020-06-17T17:32:42Z)

Weitere Informationen:

Bogensignaturen: nicht übernommen; Druckfehler: keine Angabe; fremdsprachliches Material: keine Angabe; Geminations-/Abkürzungsstriche: keine Angabe; Hervorhebungen (Antiqua, Sperrschrift, Kursive etc.): gekennzeichnet; Hervorhebungen I/J in Fraktur: keine Angabe; i/j in Fraktur: keine Angabe; Kolumnentitel: nicht übernommen; Kustoden: keine Angabe; langes s (ſ): keine Angabe; Normalisierungen: keine Angabe; rundes r (ꝛ): keine Angabe; Seitenumbrüche markiert: ja; Silbentrennung: aufgelöst; u/v bzw. U/V: keine Angabe; Vokale mit übergest. e: keine Angabe; Vollständigkeit: keine Angabe; Zeichensetzung: keine Angabe; Zeilenumbrüche markiert: nein

Spaltenumbrüche sind nicht markiert. Wiederholungszeichen (") wurden aufgelöst. Komplexe Formeln und Tabellen sind als Grafiken wiedergegeben.

Die Abbildungen im Text stammen von zeno.org – Contumax GmbH & Co. KG.




Ansicht auf Standard zurückstellen

URL zu diesem Werk: https://www.deutschestextarchiv.de/roell_eisenbahnwesen07_1915
URL zu dieser Seite: https://www.deutschestextarchiv.de/roell_eisenbahnwesen07_1915/148
Zitationshilfe: Röll, [Victor] von (Hrsg.): Enzyklopädie des Eisenbahnwesens. 2. Aufl. Bd. 7. Berlin, Wien, 1915, S. 140. In: Deutsches Textarchiv <https://www.deutschestextarchiv.de/roell_eisenbahnwesen07_1915/148>, abgerufen am 24.11.2024.