Anmelden (DTAQ) DWDS     dlexDB     CLARIN-D

Müller-Breslau, Heinrich: Die neueren Methoden der Festigkeitslehre und der Statik der Baukonstruktionen. Leipzig, 1886.

Bild:
<< vorherige Seite
nächste Seite >>

und in Fig. 24 die unter der Annahme E = 100 (statt des wirklichen

[Abbildung]

Fig. 23--25.

Werthes E = 200000t für
das qdm) berechneten Ver-
längerungen der Stäbe in dm
und die Querschnittsflächen
in qdm zusammengestellt wor-
den. Für den ersten Stab der
oberen Gurtung beträgt z. B.
die Querschnittsfläche 0,45 qdm
und die Verlängerung D o
[Formel 1] .
Schliesslich wurden in Fig. 25
die senkrechten Trägerhöhen
und die mit der Sekante des
Stab-Neigungswinkels (gegen
die Wagerechte) multiplicirten
Verlängerungen eingetragen,
z. Beisp. für eine Diagonale
des Mittelfeldes D d · sec ph
[Formel 2] .

Es ergeben sich jetzt mittelst
der Gleichung 16 für die un-
teren Knotenpunkte 1, 3 und 5 die Werthe
[Formel 3] ,
[Formel 4] ,
[Formel 5] und mittelst der Gleichung 17 für die oberen Knotenpunkte die Werthe
[Formel 6] ,
[Formel 7] .

Um die Biegungsmomente für den mit den Werthen w belasteten
Balken A' B' schnell zu erhalten, berechnen wir zuerst die Vertikalkräfte
V5 = 1/2 w5 = 0,30, V4 = 0,30 + w4 = 2,76, V3 = 2,76 + w3 = 3,37,
V2 = 3,37 + w2 = 5,21, V1 = 5,21 + w1 = 7,34
und hierauf, unter der vorläufigen Annahme: l = 1, die Biegungs-
momente

und in Fig. 24 die unter der Annahme E = 100 (statt des wirklichen

[Abbildung]

Fig. 23—25.

Werthes E = 200000t für
das qdm) berechneten Ver-
längerungen der Stäbe in dm
und die Querschnittsflächen
in qdm zusammengestellt wor-
den. Für den ersten Stab der
oberen Gurtung beträgt z. B.
die Querschnittsfläche 0,45 qdm
und die Verlängerung Δ o
[Formel 1] .
Schliesslich wurden in Fig. 25
die senkrechten Trägerhöhen
und die mit der Sekante des
Stab-Neigungswinkels (gegen
die Wagerechte) multiplicirten
Verlängerungen eingetragen,
z. Beisp. für eine Diagonale
des Mittelfeldes Δ d · sec φ
[Formel 2] .

Es ergeben sich jetzt mittelst
der Gleichung 16 für die un-
teren Knotenpunkte 1, 3 und 5 die Werthe
[Formel 3] ,
[Formel 4] ,
[Formel 5] und mittelst der Gleichung 17 für die oberen Knotenpunkte die Werthe
[Formel 6] ,
[Formel 7] .

Um die Biegungsmomente für den mit den Werthen w belasteten
Balken A' B' schnell zu erhalten, berechnen wir zuerst die Vertikalkräfte
V5 = ½ w5 = 0,30, V4 = 0,30 + w4 = 2,76, V3 = 2,76 + w3 = 3,37,
V2 = 3,37 + w2 = 5,21, V1 = 5,21 + w1 = 7,34
und hierauf, unter der vorläufigen Annahme: λ = 1, die Biegungs-
momente

<TEI>
  <text>
    <body>
      <div n="1">
        <div n="2">
          <p><pb facs="#f0040" n="28"/>
und in Fig. 24 die unter der Annahme <hi rendition="#i">E</hi> = 100 (statt des wirklichen<lb/><figure><p>Fig. 23&#x2014;25.</p></figure><lb/>
Werthes <hi rendition="#i">E</hi> = 200000<hi rendition="#i"><hi rendition="#sup">t</hi></hi> für<lb/>
das qdm) berechneten Ver-<lb/>
längerungen der Stäbe in dm<lb/>
und die Querschnittsflächen<lb/>
in qdm zusammengestellt wor-<lb/>
den. Für den ersten Stab der<lb/>
oberen Gurtung beträgt z. B.<lb/>
die Querschnittsfläche 0,45 <hi rendition="#i"><hi rendition="#sup">qdm</hi></hi><lb/>
und die Verlängerung &#x0394; <hi rendition="#i">o</hi><lb/><formula/>.<lb/>
Schliesslich wurden in Fig. 25<lb/>
die senkrechten Trägerhöhen<lb/>
und die mit der Sekante des<lb/>
Stab-Neigungswinkels (gegen<lb/>
die Wagerechte) multiplicirten<lb/>
Verlängerungen eingetragen,<lb/>
z. Beisp. für eine Diagonale<lb/>
des Mittelfeldes &#x0394; <hi rendition="#i">d</hi> · sec &#x03C6;<lb/><formula/>.</p><lb/>
          <p>Es ergeben sich jetzt mittelst<lb/>
der Gleichung 16 für die un-<lb/>
teren Knotenpunkte 1, 3 und 5 die Werthe<lb/><hi rendition="#c"><formula/></hi>,<lb/><hi rendition="#c"><formula/></hi>,<lb/><hi rendition="#c"><formula/></hi> und mittelst der Gleichung 17 für die oberen Knotenpunkte die Werthe<lb/><hi rendition="#c"><formula/>,<lb/><formula/>.</hi></p><lb/>
          <p>Um die Biegungsmomente für den mit den Werthen <hi rendition="#i">w</hi> belasteten<lb/>
Balken <hi rendition="#i">A' B'</hi> schnell zu erhalten, berechnen wir zuerst die Vertikalkräfte<lb/><hi rendition="#i">V</hi><hi rendition="#sub">5</hi> = ½ <hi rendition="#i">w</hi><hi rendition="#sub">5</hi> = 0,30, <hi rendition="#i">V</hi><hi rendition="#sub">4</hi> = 0,30 + <hi rendition="#i">w</hi><hi rendition="#sub">4</hi> = 2,76, <hi rendition="#i">V</hi><hi rendition="#sub">3</hi> = 2,76 + <hi rendition="#i">w</hi><hi rendition="#sub">3</hi> = 3,37,<lb/><hi rendition="#c"><hi rendition="#i">V</hi><hi rendition="#sub">2</hi> = 3,37 + <hi rendition="#i">w</hi><hi rendition="#sub">2</hi> = 5,21, <hi rendition="#i">V</hi><hi rendition="#sub">1</hi> = 5,21 + <hi rendition="#i">w</hi><hi rendition="#sub">1</hi> = 7,34</hi><lb/>
und hierauf, unter der vorläufigen Annahme: &#x03BB; = 1, die Biegungs-<lb/>
momente<lb/></p>
        </div>
      </div>
    </body>
  </text>
</TEI>
[28/0040] und in Fig. 24 die unter der Annahme E = 100 (statt des wirklichen [Abbildung Fig. 23—25.] Werthes E = 200000t für das qdm) berechneten Ver- längerungen der Stäbe in dm und die Querschnittsflächen in qdm zusammengestellt wor- den. Für den ersten Stab der oberen Gurtung beträgt z. B. die Querschnittsfläche 0,45 qdm und die Verlängerung Δ o [FORMEL]. Schliesslich wurden in Fig. 25 die senkrechten Trägerhöhen und die mit der Sekante des Stab-Neigungswinkels (gegen die Wagerechte) multiplicirten Verlängerungen eingetragen, z. Beisp. für eine Diagonale des Mittelfeldes Δ d · sec φ [FORMEL]. Es ergeben sich jetzt mittelst der Gleichung 16 für die un- teren Knotenpunkte 1, 3 und 5 die Werthe [FORMEL], [FORMEL], [FORMEL] und mittelst der Gleichung 17 für die oberen Knotenpunkte die Werthe [FORMEL], [FORMEL]. Um die Biegungsmomente für den mit den Werthen w belasteten Balken A' B' schnell zu erhalten, berechnen wir zuerst die Vertikalkräfte V5 = ½ w5 = 0,30, V4 = 0,30 + w4 = 2,76, V3 = 2,76 + w3 = 3,37, V2 = 3,37 + w2 = 5,21, V1 = 5,21 + w1 = 7,34 und hierauf, unter der vorläufigen Annahme: λ = 1, die Biegungs- momente

Suche im Werk

Hilfe

Informationen zum Werk

Download dieses Werks

XML (TEI P5) · HTML · Text
TCF (text annotation layer)
TCF (tokenisiert, serialisiert, lemmatisiert, normalisiert)
XML (TEI P5 inkl. att.linguistic)

Metadaten zum Werk

TEI-Header · CMDI · Dublin Core

Ansichten dieser Seite

Voyant Tools ?

Language Resource Switchboard?

Feedback

Sie haben einen Fehler gefunden? Dann können Sie diesen über unsere Qualitätssicherungsplattform DTAQ melden.

Kommentar zur DTA-Ausgabe

Dieses Werk wurde gemäß den DTA-Transkriptionsrichtlinien im Double-Keying-Verfahren von Nicht-Muttersprachlern erfasst und in XML/TEI P5 nach DTA-Basisformat kodiert.




Ansicht auf Standard zurückstellen

URL zu diesem Werk: https://www.deutschestextarchiv.de/mueller_festigkeitslehre_1886
URL zu dieser Seite: https://www.deutschestextarchiv.de/mueller_festigkeitslehre_1886/40
Zitationshilfe: Müller-Breslau, Heinrich: Die neueren Methoden der Festigkeitslehre und der Statik der Baukonstruktionen. Leipzig, 1886, S. 28. In: Deutsches Textarchiv <https://www.deutschestextarchiv.de/mueller_festigkeitslehre_1886/40>, abgerufen am 23.04.2024.